114年 - 01100 鑄造甲級工作項目 02：鑄造方案 1-50（2025/10/09 更新）#131926

科目：技檢◆鑄造-甲級 | 年份：114年 | 選擇題數：50 | 申論題數：0

試卷資訊

所屬科目：技檢◆鑄造-甲級

選擇題 (50)

1. 以過瀘板的瀘渣及整流效果而言，較佳的裝置位置為 (A)豎澆道上方 (B)豎澆道下方 (C)橫流道與進模口之間 (D)進模口與模穴之間。

2. 若 A 為頂冒口、B 為澆道冒口、C 為邊冒口，依冒口效率高低順序，下列何者正確 (A)B＞A＞C (B)A＞B＞C (C)C＞A＞B (D)B＞C＞A 。

3. 冒口可代替澆口使用，其時機為 (A)兩人同時澆鑄時 (B)金屬液充滿模穴後(C)澆口無法澆鑄時 (D)為省成本用冒口也兼具澆口功用。

4. 壓鑄時，最易產生不規則亂流的原因為 (A)鑄造壓力大溫度高 (B)鑄造壓力低溫度低 (C)鑄造壓力低溫度高 (D)鑄造壓力大溫度低。

5. 壓鑄模最佳澆道(runner)的選擇，應取斷面之最小表面積與容積之比，在流動性方面其斷面形狀以 (A)圓形 (B)梯形 (C)方形 (D)矩形最佳。

6. 壓鑄模橫澆道大小的設計，下列敘述何者為非？ (A)厚鑄件取寬而薄 (B)薄鑄件取窄而厚 (C)厚鑄件取窄而厚 (D)澆道的厚度通常應小於鑄件厚度。

7. 澆口直徑 30mm，橫澆道為梯形上邊 24mm 底邊 28mm 高度 24mm，鑄口二處皆為長方形寬 40mm 高 7mm，求澆口比約為多少 (A)1:0.6:0.4 (B)1:0.9:0.8 (C)1:1.2:1.2 (D)1:2:2 。

8. 下列何種製程是利用壓力差，將金屬液以逆重力方向壓送至模穴的方式(A)壓鑄法 (B)陶模法 (C)重力鑄造法 (D)真空上吸鑄造法。

9. 下列用來減少模壁移動的方法，何者敘述錯誤 (A)提高鑄件硬度 (B)降低模砂中水份 (C)在模砂中加適量的煤粉 (D)降低澆鑄高度。

10. 澆鑄溫度過高或過低時，鑄件均易造成 (A)鑄缺 (B)燒結 (C)縮孔 (D)針孔的缺陷。

11. 控制金屬液流入橫澆道及鑄口的流速，應調整 (A)窒口(choke) (B)澆道 (C)澆道底 (D)澆池的斷面積。

12. 依照「模數理論」的推導，設 C 為材料常數，A、V 為鑄件表面積及體積，t 為固化時間則下列何者為其公式 (A)

(B)t=C×(V/A)² (C)t=C×(V/A)³ (D)t=C×(V/A)⁴ 。

13. 鑄鐵件進模口厚度 t 等於橫澆道厚度 T 的 (A)2 倍 (B)3 倍 (C)相等 (D)1/4 較佳。

14. 底澆型澆口系統通常採用 (A)增壓式 (B)非增壓式 (C)突變式 (D)落入式。

15. 鑄鐵增壓型澆口比是將各截面積比逐漸 (A)縮小 (B)放大 (C)升高 (D)不變。

16. 疊邊冒口(conner riser)適用於 (A)小型 (B)中大型 (C)細長 (D)超大厚度的鑄件。

17. 大型汽缸襯套 Cylinder liner 鑄鐵件之澆口系統通常採用 (A)分枝形澆道(Finger gates) (B)刀形澆道(Knife gates) (C)梯形澆道(Step gates) (D)雨淋式澆道(Shower gates) 。

18. 使用梯形澆道(step gates)具有下列那項最大之優點 (A)降低加工成本 (B)獲得有利的溫度梯度 (C)高成品率 (D)減少亂流。

19. 銅合金鑄造方案設計之澆口比

下列何者不適用 (A)2:8:1 (B)2:0.5:1 (C)3:9:1 (D)1:3:0.5 。

20. 鑄鋼件模數為 3.0cm 時，則冒口與冒口頸模數宜為 (A)3.6，3.3 (B)2.4，2.8(C)2.8，2.4 (D)3.3，3.6 cm。

21. 相同體積的鋼鑄件，何者所需冒口之總重量較小 (A)正方體鑄件 (B)長方體鑄件 (C)圓球鑄件 (D)板狀鑄件。

22. 灰口鑄鐵使用較小的冒口，最主要的原因為 (A)游離碳石墨化體積膨脹 (B)澆鑄溫度大 (C)碳化物不收縮 (D)鑄件可容許縮孔。

23. 為降低金屬液流速及減少氣體捲入，澆口最好採用 (A)分模面澆道 (B)底澆澆口 (C)頂澆進模口 (D)雨霖式澆口。

24. 一般鑄鐵件之冒口，若採用澆道冒口時，則冒口高度宜為其直徑之 (A)4 倍(B)3 倍 (C)1.5 倍 (D)相等。

25. 鑄鐵的進模口形狀通常採用 (A)三角形 (B)陶管狀圓形 (C)薄長方形 (D)正方形為最適宜。

26. 下列何者有助於冒口之作用 (A)惰性氣體 (B)大氣壓力 (C)真空狀況 (D)砂模壓力。

27. 鑄造廠俗稱「水口」乃指何者而言 (A)橫流道 (B)下澆道口 (C)冒口 (D)進模口。

28. 鑄鐵件造模時，設其冒口的直徑為 D，冒口頸 d，則以下列何者較適當？(A)d＝1.5D (B)d＝D (C)d＝0.7D (D)d＝0.5D 。

29. 鑄造下列四種合金所用之砂心，何種需要最多之通氣孔 (A)鑄鋁 (B)鑄銅 (C)鑄鐵 (D)鑄鋼。

30. 金屬液流動中，任何“質點”平滑地前進且與流向平行者稱為 (A)亂流 (B)平流 (C)漂流 (D)擾流。

31. 離心鑄造之離心力不足及澆鑄太快時，金屬熔液於迴轉到頂點時受重力影響而造成 (A)結塊 (B)下雨 (C)熔化 (D)蒸氣現象。

32. 某鋼鑄件其模數(V/A)為 3.0 ㎝，若設置模數為 2.5 ㎝之冒口，則可能發生下列何種缺陷 (A)鑄缺 (B)縮孔 (C)氣孔 (D)龜裂。

33. 下列何種冒口保持鐵水之液態時間較長，表面積與體積之比(A/V)為 (A)1:1(B)2:1 (C)1:2 (D)3:1 。

34. 使用澆口箱（pouring basin）的主要目的，下列何者為非 (A)容易澆鑄鐵水(B)隔離熔渣 (C)避免鐵水產生亂流 (D)增加熔液壓力及流動速度。

35. 進模口(gate)的設計原則，下列何者為非 (A)厚度宜小於橫流道(runner)厚度的一半 (B)長度愈短愈佳，以期熔液儘速填充模穴 (C)進模口間之間隔，約為橫流道寬度之 5～10 倍 (D)避免尖角，以免沖砂。

36. 為避免在澆鑄中於下澆道(sprue)產生渦流，以致帶入氣體及雜質，在下澆道設計上，其橫截面的形狀，理論上宜為 (A)圓形 (B)橢圓形 (C)正方形 (D)長方形。

37. 使用澆口比(gating ratio)為 1:4:4 水平式均等雙橫流道(runner)四進模口(gate)之流路系統時，若下澆道(sprue)之下截面積為 400mm² ，則每個進模口之截面積應為 (A)200 (B)400 (C)800 (D)1600 mm²。

38. 在決定進模口(gate)的位置及數量時，最主要的考慮因素為 (A)模型材料(B)鑄模材料 (C)模框尺寸 (D)鑄件設計。

39. 為使流路系統在輸送金屬熔液時減少亂流產生，通常不會採用下列那一項作法 (A)降低澆鑄溫度 (B)使系統維持充滿 (C)減少流速 (D)順金屬熔液流線方向設計。

40. 當發生冒口(riser)管縮深入至鑄件本體時，下列改善方向何者為最佳方式(A)加大冒口直徑 (B)加高冒口高度 (C)加長冒口頸長度 (D)提高澆鑄溫度。

41. 在冒口(riser)設計上，除了冒口尺寸外，亦需考量冒口的補縮距離以便設計冒口間距及位置，下列因素何者在設計冒口間距上，其影響程度較小而較可忽略 (A)冷鐵的運用 (B)鑄件厚度 (C)澆鑄溫度 (D)端面效應(endeffect) 。

42. 一般鑄件熱點(hot spot)發生的位置為 (A)最先凝固 (B)最小尺寸 (C)最後凝固(D)最頂端之部位。

43. 下澆道底(sprue base)主要目的在於吸收或減少流路系統中澆鑄熔液之 (A)位能 (B)動能 (C)壓力能 (D)磨擦能。

44. 下列何者不是溢放口(flow off)的功能 (A)排除低溫金屬液 (B)排除渣質 (C)排氣 (D)補充收縮。

45. 從冒口(riser)澆鑄金屬液進入鑄模的最佳時機為 (A)開始澆鑄時 (B)金屬液澆滿模穴後 (C)不方便從澆口（sprue）澆鑄時 (D)澆口與冒口輪流澆鑄。

46. 下列何者不是流路系統（gating system）的設計原則為 (A)具有除氣、除渣的功能 (B)具有補充金屬液收縮的功能 (C)能將金屬液均勻、穩定且適時的澆入模穴 (D)砂箱大小。

47. L 型鑄件若發生內縮孔時，其位置常發生於 (A)靠近內角處 (B)靠近外角處(C)靠近兩端 (D)二平面正中央處。

48. 鑄件的膚層效應(skin effect)主要成因係下列何者的效果 (A)方向性凝固 (B)冷激鐵(chill) (C)漸進性凝固 (D)發熱冒口。

49. 鋁合金砂模鑄造時之澆口比設計，下列何者較佳？ (A)1:4:4 (B)4:1:4 (C)1:4:1 (D)4:4:1 。

50. 狹義之鑄造方案包括澆口系統與冒口系統，其中澆口系統不包括下列那一個目的 (A)容易澆鑄 (B)除渣 (C)除氣 (D)補充金屬液之收縮。

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